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活塞式壓縮機(jī)管道系統(tǒng)振動分析及改進(jìn)
文章來源：本站收集  上傳時間：2018-6-25  瀏覽量：2902
　　　封油對氣壓差。

　　　　查看下述溫度：油箱油溫、供油溫、軸承油溫、脫氣缸油溫、回流油溫、各段進(jìn)口溫度。

　　　　查看下述液位：油箱油位、密封油搜集缸油位、分離器油位、高位油箱油位。

　　　　密封體系控制參數(shù)：見表1.5體系泊車本著先減負(fù)荷后泊車的準(zhǔn)則，將液位調(diào)節(jié)閥緩慢地封閉。

　　　　采納防喘振辦法，將防喘振閥手動全開。

　　　　封閉各分離器液位調(diào)節(jié)閥、截止閥。

　　　　封閉主電動電源，主機(jī)停機(jī)。

　　　　封閉各段進(jìn)口閥。

　　　　封閉主閥。

　　　　陶常青407061河南濮陽市柳屯華夏油田天然氣產(chǎn)銷總廠三分廠活塞式壓縮機(jī)管道體系振蕩剖析及改善遼陽石油化工高級?？茖W(xué)校張瑞琳空分氧氣機(jī)機(jī)組管道改善狀況。

　　　　活塞式壓縮機(jī)在石油、化工、冶金、紡織、動力等部分中使用十分廣泛，其結(jié)構(gòu)雜亂，零部件較多，發(fā)作的毛病也是多種多樣的。活塞式壓縮機(jī)的氣流壓力脈動引起的管道振蕩的毛病也是很常見的，本文結(jié)合空分氧氣機(jī)機(jī)組對此進(jìn)行剖析。

　　　　1空分氧氣機(jī)機(jī)組運(yùn)轉(zhuǎn)狀況遼化聚脂廠空分氧氣機(jī)機(jī)組C103A/B選用的是國產(chǎn)4M8―52/32四列四級雙效果對稱式活塞壓縮機(jī)。壓縮機(jī)首要性能參數(shù)如下：流量：3200m3/h介質(zhì)：氧氣壓縮機(jī)正常工作時各級壓力、溫度見表1.表1壓縮機(jī)各級壓力和溫度部位1級U級1吸入壓力（MPa）排氣壓力（MPa）吸入溫度T.（C）排氣溫度T（表2管道振蕩監(jiān)測數(shù)據(jù)（mm）部位1級U級m級V級吸氣端排氣端兩臺氧壓機(jī)自投入運(yùn)轉(zhuǎn)以來，盡管各項(xiàng)性能參數(shù)根本到達(dá)規(guī)劃要求，但壓縮機(jī)各級間管道振蕩嚴(yán)峻，并伴有很大的噪聲，屢次構(gòu)成級間管道支撐松動，隨時隨地存在管道疲憊決裂、氧氣外泄的可能，對操作人員的人身安全構(gòu)成直接要挾。振蕩監(jiān)測成果見表2.2構(gòu)成壓縮機(jī)機(jī)組管道振蕩的原因因?yàn)檎袷帣C(jī)理不同，活塞式壓縮機(jī)管道振蕩首要有以下幾個方面的原因：壓縮機(jī)的管道體系根據(jù)配管狀況、支撐類型、支撐方位及邊界狀況不同，有自身的固有頻率。外界任何一種激振力如壓縮機(jī)往復(fù)運(yùn)動時的不平衡慣性力、氣流脈動沖擊力、轉(zhuǎn)軸對中不良時的機(jī)械脈動力等，都能引起管道的機(jī)械振蕩。假如這些激振力的主頻率與管道的固有頻率共同，會激起很強(qiáng)的機(jī)械共振。

　　　　2氣柱共振活塞式壓縮機(jī)在運(yùn)轉(zhuǎn)過程中，因?yàn)槲鼩?、排氣是交替和間斷性的，別的活塞運(yùn)動的速度又是隨時刻改動的，這種現(xiàn)象就會引起壓力脈動。當(dāng)壓縮機(jī)的激起頻率fx進(jìn)入氣柱固有頻率/的區(qū)域時，就會使管道的氣柱處于共振狀況11，氣流脈動十分嚴(yán)峻，引起管道乃至壓縮機(jī)和根底的激烈振蕩。

　　　　激起頻率和氣柱固有頻率別離按下式核算：m曲軸每轉(zhuǎn)一周，向管道吸氣或排氣的次數(shù)，單效果壓縮機(jī)m=1，雙效果壓縮機(jī)m=2 K氣體絕熱指數(shù)R氣體常數(shù)T氣體絕熱溫度L管道長度只要使體系管道的長度L在下列規(guī)模之外，才干避開氣柱共振區(qū)：3氣流壓力脈沖在管件處沖擊振蕩活塞式壓縮機(jī)的氣流壓力脈動除了可能引起氣柱共振之外，管道中的壓力和速度動搖在管道的轉(zhuǎn)彎處、截面改動處和各種閥件、盲板處還可能發(fā)生沖擊效果，引起管道振蕩和噪聲。

　　　　直角彎頭部位效果力的剖析如下：所示的一段等截面管彎頭，假如管內(nèi)氣流是脈動的，壓力脈動的不均度為§均勻壓力為P0，則壓力脈動幅值為AP：3管道振蕩的處理辦法根據(jù)對活塞式壓縮機(jī)管道體系振蕩機(jī)理的剖析，針對聚脂廠空分設(shè)備氧壓機(jī)C103A/B管道體系振蕩的原因作如下剖析：1機(jī)械共振為了驗(yàn)證機(jī)組管道振蕩是否是由機(jī)械共振引起的，選用對管道體系加新支撐、加固原支撐的辦法，然后改動了管道的自振頻率。經(jīng)過上述處理，管道振蕩未見好轉(zhuǎn)，因而排除了機(jī)械共振引起振蕩的可能性。

　　　　核算各段管道的氣柱共振管長，判別管道體系是否構(gòu)成氣柱共振。以下僅核算二級缸出進(jìn)口管道的氣柱共振管長，其它各級核算辦法相同，成果見表3.氣流對彎頭的沖擊力幅值為：現(xiàn)場丈量各段管道的長度見表3成果表明各管道長度均不在一階氣柱共振管長的規(guī)模內(nèi)，故排除了管道體系的振蕩是因?yàn)楣艿赖拈L度規(guī)劃不合理構(gòu)成的可能性。

　　　　表3各級管道實(shí)測長夭度和氣柱共振管長項(xiàng)目1級u級1 W級進(jìn)口管道長度出口管道長度進(jìn)口一階共振管長Li出口一階共振管長L0 3.3管道彎頭曲率半徑的改動經(jīng)過剖析可知，活塞式壓縮機(jī)的吸氣、排氣構(gòu)成的氣柱脈動會對管道體系在彎頭處構(gòu)成沖擊力。在壓縮機(jī)斷定后，假如不改動體系的管道直徑，那么影響沖擊力AR的參數(shù)只要管道轉(zhuǎn)角氏轉(zhuǎn)角卩越小，管道越平緩，管道所受沖擊力越小。

　　　　C103A/B氧壓機(jī)體系中，各管道均為等徑，且管兩頭銜接尺寸均己斷定，因而，在不改動管道安置的前提下，只要大轉(zhuǎn)彎處的曲率半徑。

　　　　如所示，管道1和管道2相同轉(zhuǎn)角90由式（5）可知，兩個彎頭所受的沖擊力次是持平的，因?yàn)楣艿?的曲率半徑R2大于管道1的曲率半徑，所以，管道2在單位長度上所接受的沖擊載荷要小于管道1，即兩個相同轉(zhuǎn)角的彎頭單位長度所接受的沖擊載荷與兩個彎頭曲率半徑成反比。

　　　　表4各級管道體系彎頭尺寸項(xiàng)目1級u級1 W級原彎頭半徑改造后彎頭半徑管道直徑DN 3.4改造后機(jī)組運(yùn)轉(zhuǎn)狀況更換兩臺機(jī)組管道體系的16個彎頭后，機(jī)組開車一次成功，管道體系的振蕩噪聲顯著減小，檢測成果見表5，各段振蕩值均在規(guī)范規(guī)模之內(nèi)。

　　　　經(jīng)過接連6個月的檢測，C103A/B管道體系沒有發(fā)作嚴(yán)峻的振蕩，運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)，徹底消除了危險(xiǎn)，為設(shè)備安全運(yùn)轉(zhuǎn)供給了保證。

　　　　表5改造后管道振力數(shù)據(jù)（mm）部位級u級1吸氣端排氣端C103A/B原體系各管段上的彎頭曲率半徑均較小，見表4這必將導(dǎo)致很大的沖擊載荷效果于彎頭處，引起管道體系的嚴(yán)峻振蕩。為此，選用較大曲率半徑的彎頭替代原有彎頭。經(jīng)過現(xiàn)場丈量壓縮機(jī)各級缸與級間冷卻器的相對方位，在不改動原有設(shè)備安置的前提下，核算出彎頭合理的最大曲率半徑，見表4.經(jīng)過對遼化聚脂廠空分氧壓機(jī)管道體系振蕩毛病的剖析處理，提出在不改動設(shè)備安置的前提下，加大管道彎頭處的曲率半徑，可顯著減少氣流對管壁的沖擊效果，在活塞式壓縮機(jī)管道消振方面有顯著效果。這種經(jīng)濟(jì)、簡便的辦法，相同適用于一些大型離心壓縮機(jī)和高壓泵管道的振蕩的消除，具有必定的實(shí)用價值和價值。

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2018-06

流速及管道特性對水擊的影響

流速及管道特性對水擊的影響李治勤（太原理工大學(xué)建筑與環(huán)境工程學(xué)院）料管壁厚度對管道中水擊壓強(qiáng)巨細(xì)、水擊壓強(qiáng)的添加進(jìn)程及其相長的影響1：A在有壓管道引水系統(tǒng)中，常常會因?yàn)殚y門的快速調(diào)理等而導(dǎo)致管道中產(chǎn)生水擊現(xiàn)象因而，在有壓管道引水系統(tǒng)的工程設(shè)計(jì)中，有必要對水擊進(jìn)行核算，斷定可能呈現(xiàn)的最大和最小水擊壓強(qiáng)，

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2018-05

PE給水管道特點(diǎn)是什么

PE給水管道特點(diǎn)是什么?（1）杰出的衛(wèi)生功能：PE管加工時不增加重金屬鹽穩(wěn)定劑，原料具有無毒性，無結(jié)垢層，不滋生細(xì)菌，很好地處理了城市飲用水的二次污染。（2）杰出的耐腐蝕功能：除少數(shù)強(qiáng)氧化劑外，可耐多種化學(xué)介質(zhì)腐蝕，無電化學(xué)腐蝕?！〕啥糚E給水管（3）長久的運(yùn)用壽命：在額外溫度、壓力情況下，PE管道可安全運(yùn)用50年以上。

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2018-05

PVC管和PE管的性能對比

理論和實(shí)際經(jīng)歷都闡明，pvc的MRS和安全系數(shù)均大大高于PE，即長時間運(yùn)用的強(qiáng)度和安全性均高于PE。然后同為75mm的管材，選用pvc質(zhì)料比選用PE質(zhì)料出產(chǎn)的管材壁厚薄得多，這是因?yàn)橐驗(yàn)镻E資料常溫下強(qiáng)度和長時間強(qiáng)度都不如pvc高，只能經(jīng)過加大壁厚來添加強(qiáng)度。若取相同壁厚，則PE管達(dá)不到運(yùn)用要求的強(qiáng)度。若取相同的管徑，

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2018-08

PE燃?xì)夤懿男阅芗疤厣?/h4>
1.耐腐化：聚乙烯（PE）是惰性資料，除多數(shù)強(qiáng)氧化劑外，可耐多種化學(xué)介質(zhì)的腐化，無電化學(xué)腐化，不需要防腐層。2.不透露：聚乙烯（PE）燃?xì)夤苤匾捎秒娙?、熱熔銜接，使管道體系一體化，與橡膠密封類討論或機(jī)器討論比擬不存在因討論歪曲形成透露的風(fēng)險(xiǎn)。3.高韌性:聚乙烯（PE）燃?xì)夤苁且环N高韌性的管材，其斷裂伸長率≥350%，對管基不均勻沉降的適應(yīng)能力異常強(qiáng)，是一種抗震機(jī)能精良的管道。4.精良的撓性：聚乙烯的撓性使PE燃?xì)夤芄軓健?60mm能夠盤卷，

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2018-06

礦漿管道輸送尾砂型料的構(gòu)思與設(shè)計(jì)

將選廠全尾砂充填到礦山采空區(qū)，可削減乃至撤銷尾砂在地表的寄存用地，解決因尾砂堆存帶來的環(huán)境污染，節(jié)省尾砂庫建設(shè)和管理維護(hù)費(fèi)用。因而，該辦法得到礦業(yè)界的廣泛研討與使用。盡管近年尾砂充填技能的研討取得了適當(dāng)?shù)拈_展，但由于一直未能打破尾砂散粒體管道運(yùn)送和尾砂散粒體充填的形式，礦山尾砂充填依然存在管道砂漿運(yùn)送濃度不高，

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2018-08

塑料管道行業(yè)發(fā)展從重產(chǎn)能向重品德改變

“咱們慎重許諾：購置及格原輔材料、增強(qiáng)進(jìn)程節(jié)制、完美出廠查驗(yàn)……”4月12日~13日，在浙江臺州舉行的中國塑料加工產(chǎn)業(yè)協(xié)會塑料管道業(yè)余委員會第十屆二次會員大會暨2018年塑料管道行業(yè)交換會上，中國塑料加工產(chǎn)業(yè)協(xié)會塑料管道業(yè)余委員會（以下簡稱中國塑協(xié)塑料管道專委會）主任張建均代表行業(yè)宣讀“晉升產(chǎn)物品德，嚴(yán)守誠信底線”的義務(wù)許諾書，意味著品德正在成為我國塑料管道行業(yè)成長的關(guān)鍵詞?！八芰瞎艿朗撬芰霞赢a(chǎn)業(yè)重要的子行業(yè)之一，

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2016-06

不銹管坯價格創(chuàng)新低 無縫管業(yè)洗牌或加速

經(jīng)過幾十個年頭的發(fā)展，中國已經(jīng)迅速崛起成全球第一大不銹鋼生產(chǎn)國。截至2014年，中國大陸不銹鋼產(chǎn)量已占全世界總產(chǎn)量的50以上。然而，上海鋼聯(lián)我的鋼鐵網(wǎng)分析表示，近年來全球經(jīng)濟(jì)疲軟，我國經(jīng)濟(jì)增速放緩，不銹鋼行業(yè)也同樣面臨嚴(yán)峻的考驗(yàn)。市場迎來降價潮，自2011年初開始，不銹鋼價格基本呈下降趨勢，2014年底在鎳價的帶動

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2018-09

無縫鋼管商場發(fā)展行情分析

據(jù)業(yè)界組織監(jiān)測數(shù)據(jù)顯現(xiàn)，到6月28日，全國重點(diǎn)城市ф108mm×4.5mm無縫鋼管均價4288元/噸，與6月21日比較下跌了22元/噸，與上個交易日相等。國內(nèi)無縫鋼管商場跌勢暫時得以遏止，價格逐漸趨于平穩(wěn)。不過商場成交仍顯清淡，商家仍以張望為主。業(yè)界人士認(rèn)為，后期無縫鋼管價格走弱的概率依然較大。盡管近幾年國內(nèi)管材新增產(chǎn)能呈逐漸走低趨勢，
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